大富豪棋牌游戏

留言板

大富豪棋牌游戏 尊敬的读者、作者、审稿人, 关于本刊的投稿、审稿、编辑和出版的任何问题, 您可以本页添加留言。我们将尽快给您答复。谢谢您的支持!

姓名
邮箱
手机号码
标题
留言内容
验证码

超宽带脉冲环境下射频滤波器非线性响应分析

陆希成 邱扬 武静 田锦 杨志强

引用本文:
Citation:

超宽带脉冲环境下射频滤波器非线性响应分析

    作者简介: 陆希成(1977—),男,博士研究生,助理研究员,从事高功率微波效应方面的研究;luxcheng2012@163.com.
  • 基金项目: 国家高技术发展计划项目(2015CB857100)
  • 中图分类号:大富豪棋牌游戏 O441.5;TN601

Analysis on nonlinear response of RF filter under ultra wide band pulse environment

  • CLC number: O441.5;TN601

  • 摘要: 实验研究发现,射频滤波器在连续波和超宽带脉冲条件下其带外传输性能基本一致,但在带内某些频段,超宽带脉冲环境下滤波器的传递函数远大于1。此外,滤波器在超宽带脉冲下的时域响应还出现了脉冲振荡特征。针对这些现象,从滤波器的非线性无源互调和Q值效应的两个方面,分析了滤波器在超宽带脉冲作用下的响应机理,初步解释了上述现象。此外,通过不同辐射场强下的测量结果可知,滤波器无源互调还出现了非线性现象,使得测量结果的普适性受到一定限制。基于传递函数的预测结果表明,连续波测量结果的预测波形无论是从能量上还是从峰值功率上都明显小于实测结果。这些都反映出,滤波器在超宽带脉冲环境下的响应机理与在连续波环境下的响应机理明显不同,其预测结果也差异较大。也就是说,连续波测量结果不可用于超宽带脉冲的效应分析和评估。
  • 大富豪棋牌游戏

    图 1  矢网测量得到的传递函数

    Fig. 1  大富豪棋牌游戏 Measured transfer function by VNA

    图 2  滤波器瞬态响应测量示意图

    Fig. 2  Measurement setup to determine the transient response of filter

    图 3  滤波器插入前耦合的超宽带信号

    Fig. 3  大富豪棋牌游戏 Coupled UWB signal without filter

    图 4  滤波器插入后耦合的超宽带信号

    Fig. 4  Coupled UWB signal with filter

    图 5  超宽带脉冲环境测量得到的传递函数

    Fig. 5  Measured transfer function under UWB pulses

    图 6  较小强度的超宽带脉冲环境测量得到的传递函数

    Fig. 6  Measured transfer function under lower intensity UWB pulses

    图 7  基于两个传递函数的预测波形与实测波形比较

    Fig. 7  Predicted results based on foregoing two transfer functions

  • <tfoot id='7r3v5'></tfoot>

          <legend id='7r3v5'><style id='7r3v5'><dir id='7r3v5'><q id='7r3v5'></q></dir></style></legend>
          <i id='7r3v5'><tr id='7r3v5'><dt id='7r3v5'><q id='7r3v5'><span id='7r3v5'><b id='7r3v5'><form id='7r3v5'><ins id='7r3v5'></ins><ul id='7r3v5'></ul><sub id='7r3v5'></sub></form><legend id='7r3v5'></legend><bdo id='7r3v5'><pre id='7r3v5'><center id='7r3v5'></center></pre></bdo></b><th id='7r3v5'></th></span></q></dt></tr></i><div id='7r3v5'><tfoot id='7r3v5'></tfoot><dl id='7r3v5'><fieldset id='7r3v5'></fieldset></dl></div>

              <bdo id='7r3v5'></bdo><ul id='7r3v5'></ul>

                  1. <li id='7r3v5'><abbr id='7r3v5'></abbr></li>
                • [1] Lee K S H. EMP interaction: principle, techniques and reference data[M]. New York: Hemisphere, 1986.
                  [2] Baum C E. From the electromagnetic pulse to high-power electromagnetics[J]. Proceedings of the IEEE, 1992, 80(6): 789-817. doi:
                  [3] 王建国, 刘国治, 周金山. 微波孔缝线性耦合函数研究[J]. 强激光与粒子束, 2003, 15(11):1093-1099. (Wang Jianguo, Liu Guozhi, Zhou Jinshan. Investigations on function of linear coupling of microwaves into slots. High Power Laser and Particle Beams, 2003, 15(11): 1093-1099
                  [4] 陆希成, 王建国, 刘钰, 等. 基于天线辐射理论构建微波混沌腔的随机耦合模型[J]. 物理学报, 2013, 62:070504. (Lu Xicheng, Wang Jianguo, Liu Yu, et al. Based on antenna theory to establish the random coupling model of microwave chaotic cavities. Acta Physica Sinica, 2013, 62: 070504 doi:
                  [5] Electromagnetic compatibility (EMC)—part 5-9: Installation and mitigation guidelines—System-level susceptibility assessments for HEMP and HPEM[S]. IEC 61000-5-9, 2009.
                  [6] STD-MIL-220. Method of insertion loss measurement[S]. 2004.
                  [7] Weber T, Krzikalla R, Haseborg J L. Linear and nonlinear filters suppressing UWB pulses[J]. IEEE Trans Electromagn Compat, 2004, 46(3): 423-430. doi:
                  [8] 王凯. 无线通信系统中的大功率滤波器研究[D]. 合肥: 合肥工业大学, 2009.

                  Wang Kai. The study of high-power filters in wireless communication system. Hefei: Hefei University of Technology, 2009
                  [9] Kodali V P. Engineering electromagnetic compatibility[M]. Beijing: Posts & Telecom Press, 2001.
                  [10] Henrie J, Christianson A, Chappell W J. Prediction of passive intermodulation from coaxial connectors in microwave networks[J]. IEEE Trans Microwave Theory Tech, 2008, 56(1): 209-216. doi:
                  [11] Christianson A, Henrie J J, Chappell W J. Higher order intermodulation product measurement of passive components[J]. IEEE Trans Microwave Theory Tech, 2008, 56(7): 1729-1736. doi:
                  [12] 叶鸣, 肖怡, 陶长英, 等. 微带传输线的无源互调效应实验研究[J]. 电波科学学报, 2014, 29(3):471-475. (Ye Ming, Xiao Yi, Tao Changying, et al. Experimental research on passive intermodulation effect of microstrip lines. Chinese Journal of Radio Science, 2014, 29(3): 471-475
                  [13] Wilkerson J R, Lam P G, Grad K G, et al. Distributed passive intermodulation distortion on transmission lines[J]. IEEE Trans Microwave Theory Tech, 2011, 59(5): 1190-1205. doi:
                  [14] 毛煜茹, 刘莹, 谢拥军, 等. 金属接触非线性引起的无源互调效应的数值分析[J]. 电子学报, 2015, 43(6):1174-1178. (Mao Yuru, Liu Ying, Xie Yongjun, et al. Numerical analysis of passive intermodulation due to metallic contact nonlinearity. Acta Electronica Sinica, 2015, 43(6): 1174-1178 doi:
                  [15] Henrie J, Christianson A, Chappell W. Linear-nonlinear interaction’s effect on the power dependence of nonlinear distortion products[J]. Appl Phys Lett, 2009, 94: 114101. doi:
                  [16] Henrie J, Christianson A, Chappell W. Linear-nonlinear interaction and passive intermodulation distortion[J]. IEEE Trans Microwave Theory Tech, 2010, 58(5): 1230-1237. doi:
                  [17] 邱扬, 王宗良, 田锦, 等. 用新型LC滤波器抑制设备中谐波的研究[J]. 电力电子技术, 2006, 40(1):50-52. (Qiu Yang, Wang Zongliang, Tian Jin, et al. Research on new LC filter in harmonic suppression of equipment. Power Electronics, 2006, 40(1): 50-52 doi:
                  [18] 王建国, 牛胜利, 张殿辉, 等. 高空核爆炸效应参数手册[M]. 北京: 原子能出版社, 2010.

                  Wang Jianguo, Niu Shengli, Zhang Dianhui, et al. The parameter manual book of high-altitude nuclear explosion effects. Beijing: Atomic Energy Press, 2010
                • [1] 吴锋涛, 张光甫, 梁步阁, 袁乃昌. 同轴高功率超宽带功分器研究[J]. 强激光与粒子束, 2006, 18(07).
                  [2] 邓燕, 王翔峰, 嵇保健, 石琦凯. 二元伪随机光栅与台阶校准检测系统传递函数的影响分析[J]. 强激光与粒子束, 2015, 27(07): 071010. doi: 
                  [3] 王远隆. 点堆传递函数模型问题分析[J]. 强激光与粒子束, 2017, 29(01): 016021. doi: 
                  [4] 邱颖伟, 孙虹, 唐靖宇, 李晓. 快循环同步加速器射频加速电压幅度的数字化控制[J]. 强激光与粒子束, 2008, 20(11).
                  [5] 赵建民, 高以鸿, 李正琴. 加速器高频幅度稳定系统[J]. 强激光与粒子束, 1996, 08(02).
                  [6] 王贤武, 郝晓弘, 张维玲, 苏学明, 文良华. 加速器高频D电路Q值的计算与测量[J]. 强激光与粒子束, 2005, 17(12).
                  [7] 易超龙, 樊亚军, 石磊, 朱郁丰, 夏文锋, 石一平, 卢彦雷, 乔汉青, 张兴家. 高功率超宽带馈源设计与实验[J]. 强激光与粒子束, 2016, 28(03): 033001. doi: 
                  [8] 谢平, 廖勇, 杨周炳, 陈志刚, 陆巍. 超宽带高功率同轴旋转关节[J]. 强激光与粒子束, 2011, 23(11).
                  [9] 朱四桃, 朱柏承, 樊亚军. TEM喇叭超宽带接收特性分析[J]. 强激光与粒子束, 2005, 17(08).
                  [10] 王建国, 田春明, 刘小龙, 葛德彪. 超宽带TEM天线的数值模拟[J]. 强激光与粒子束, 2001, 13(04).
                  [11] 杨周炳, 孟凡宝, 马弘舸, 谢敏, 陆巍, 陈志刚, 冯宗明, 廖勇. 高功率超宽带脉冲辐射实验装置研制[J]. 强激光与粒子束, 2005, 17(08).
                  [12] 张现福, 丁恩燕, 陆巍, 陈志刚, 杨周炳, 刘天文. 高功率超宽带双极脉冲产生技术[J]. 强激光与粒子束, 2010, 22(03).
                  [13] 耿利飞, 魏光辉, 潘晓东, 付立, 朱艮春. 某型通信电台超宽带辐照效应[J]. 强激光与粒子束, 2011, 23(12): 42-43.
                  [14] 易超龙, 朱四桃, 樊亚军, 石一平, 卢彦雷, 夏文锋, 袁雪林, 乔汉青. 超宽带匹配馈电结构的设计与实验[J]. 强激光与粒子束, 2014, 26(01): 013003. doi: 
                  [15] 罗根新, 孟粉霞, 童长江, 王建国. 超宽带电磁脉冲与地雷耦合的数值模拟[J]. 强激光与粒子束, 2003, 15(08).
                  [16] 张明, 耿友林. 具有双陷波特性的超宽带天线设计[J]. 强激光与粒子束, 2012, 24(01): 167-170.
                  [17] 张春艳, 赵青, 刘成林, 周强, 刘冲, 罗云初. 探地雷达超宽带高斯脉冲信号源的设计[J]. 强激光与粒子束, 2013, 25(03): 680-684. doi: 
                  [18] 冯菊, 廖成, 刘雪明, 张扬, 邵浩. 阵馈抛物柱面天线合成超宽带高功率微波[J]. 强激光与粒子束, 2014, 26(01): 013005. doi: 
                  [19] 马弘舸, 聂在平, 孟凡宝, 杨周炳, 王艳. 非均匀网格时域伪谱算法在超宽带技术中的应用[J]. 强激光与粒子束, 2004, 16(07).
                  [20] 樊亚军, 石磊, 刘国治, 汪文秉, 周金山, 刘峰, 朱郁丰. Chopping-peaking开关形成高功率超宽带双极脉冲的实验研究[J]. 强激光与粒子束, 2004, 16(04).
                • 加载中
                • 图(7)
                  计量
                  • 文章访问数:  303
                  • HTML全文浏览量:  81
                  • PDF下载量:  5
                  出版历程
                  • 收稿日期:  2019-09-16
                  • 录用日期:  2019-11-25
                  • 网络出版日期:  2019-12-05

                  超宽带脉冲环境下射频滤波器非线性响应分析

                    作者简介: 陆希成(1977—),男,博士研究生,助理研究员,从事高功率微波效应方面的研究;luxcheng2012@163.com
                  • 1. 西安电子科技大学 机电工程学院,西安 710071
                  • 2. 上海航天控制技术研究所,上海 201109
                  • 3. 西北核技术研究院,西安 710024

                  摘要: 实验研究发现,射频滤波器在连续波和超宽带脉冲条件下其带外传输性能基本一致,但在带内某些频段,超宽带脉冲环境下滤波器的传递函数远大于1。此外,滤波器在超宽带脉冲下的时域响应还出现了脉冲振荡特征。针对这些现象,从滤波器的非线性无源互调和Q值效应的两个方面,分析了滤波器在超宽带脉冲作用下的响应机理,初步解释了上述现象。此外,通过不同辐射场强下的测量结果可知,滤波器无源互调还出现了非线性现象,使得测量结果的普适性受到一定限制。基于传递函数的预测结果表明,连续波测量结果的预测波形无论是从能量上还是从峰值功率上都明显小于实测结果。这些都反映出,滤波器在超宽带脉冲环境下的响应机理与在连续波环境下的响应机理明显不同,其预测结果也差异较大。也就是说,连续波测量结果不可用于超宽带脉冲的效应分析和评估。

                  English Abstract

                  • 外部辐射的电磁环境可通过“前门”和“后门”耦合进入电子系统,使其发生干扰、扰乱或损伤[1-2]。在“后门”耦合效应方面,已研究了多种不同类型的孔缝、线缆、腔体效应等[3-4]。在“前门”耦合效应方面,主要关注耦合通道中的滤波器、限幅器等防护设备。其中,对于滤波器,人们主要关注其滤波和插损性能,通常采用低功率连续波扫频方法(如矢量网络分析仪)开展相应测试[5-6]。由此得到的测试结果是否适用于超宽带(Ultra Wide Band,UWB)脉冲电磁环境还需要进一步讨论,这是因为UWB脉冲电磁环境与普通的连续波电磁环境明显不同。主要区别为,UWB电磁环境的场强很高(峰值可达到几十kV/m、耦合到滤波器的前端电压也可达到几kV)、频谱范围很宽(几百MHz)。在这种环境下,滤波器响应的研究很少。文献[7]采用实验研究了微带线滤波器的对UWB脉冲的抑制性能,但由于耦合的UWB信号强度不强,实验中没有观测到非线性效应。文献[8大富豪棋牌游戏]研究结果表明,滤波器在强场、宽谱条件下可能会出现很强的非线性无源互调现象。由此可见,滤波器在UWB脉冲环境下的传输特性可能会与普通连续波环境下的传输特性不同。

                    大富豪棋牌游戏 本文采用实验和理论方法重点研究射频滤波器在UWB脉冲辐射环境下的响应特性,分析其与矢网扫频测量结果的差异,并讨论这两种测量结果对超宽带信号的预测能力,以判断在UWB脉冲效应研究中,能否直接利用连续波扫频测试方法获得的结果。

                    • 滤波器常用于抑制不需要的电磁干扰信号,工作原理主要是反射和/或吸收系统运行频带之外的信号,是一种非常有效的带外“前门”防护器件,在电磁兼容性设计中有着广泛的应用[9]。本文研究的射频滤波器(型号为JD-10LC1A-E002)主要由电容和电感组成,是一种反射式的集总无源滤波器,可有效抑制瞬态电磁干扰,并且能够承受较高的冲击电压。为了研究其传输性能,本文分别采用矢网和超宽带脉冲进行测量。

                    • 采用矢量网络分析仪的扫频测量方法,可直接测量得到滤波器的传递函数,如图1大富豪棋牌游戏所示。其带通在为25~112 MHz范围内。

                      图  1  矢网测量得到的传递函数

                      Figure 1.大富豪棋牌游戏  Measured transfer function by VNA

                    • 针对滤波器的实际使用情况,在超宽带脉冲测试中,本文采用插入式测试方法[6],如图2所示。即利用天线将辐射场耦合到插入设备(被测设备)中,然后用示波器测量插入前后的时域信号。图3给出了滤波器插入前测量得到耦合的超宽带脉冲信号。其脉宽大约为1 ns,主要频谱成份集中在100~700 MHz之间。此外,通过测量并计算得到插入前端的峰值电压为2 373 V。

                      图  2  滤波器瞬态响应测量示意图

                      Figure 2.  Measurement setup to determine the transient response of filter

                      图  3大富豪棋牌游戏  滤波器插入前耦合的超宽带信号

                      Figure 3.  Coupled UWB signal without filter

                      在这个环境下,插入滤波器后测量得到的输出波形如图4大富豪棋牌游戏所示。由此可见,滤波器插入后的耦合信号发生了明显变化,出现了脉冲振荡,延长了脉冲作用时间,说明滤波器对耦合的超宽带脉冲信号具有腔体的储能特征。此外,根据实验结果还可得到滤波器对超宽带脉冲信号的峰值抑制能力约为31 dB。

                      图  4  滤波器插入后耦合的超宽带信号

                      Figure 4.大富豪棋牌游戏  Coupled UWB signal with filter

                      根据上述测量结果,利用傅里叶变换和下列传递函数$T\left( \omega \right)$的表达式,可得到滤波器在该环境下的传递函数如图5所示。

                      图  5  超宽带脉冲环境测量得到的传递函数

                      Figure 5.大富豪棋牌游戏  Measured transfer function under UWB pulses

                      $T\left( \omega \right) = {{{V_{{\rm{out}}}}\left( \omega \right)} / {{V_{{\rm{in}}}}\left( \omega \right)}}$

                      (1)

                      式中:${V_{{\rm{in}}}}$为滤波器的前端输入电压;${V_{{\rm{out}}}}$为后端输出电压。由图5可见,在超宽带脉冲环境下,滤波器的带外抑制性能依然很好,与矢网测量结果基本一致。但带内的传递函数出现了大于1的情况,说明滤波器对超宽带脉冲的响应有非线性效应。

                    • 根据射频滤波器的电磁特性,本文将从非线性无源互调和Q值方面分析上述实验结果,研究射频滤波器对超宽带脉冲的响应。

                    • 真实的滤波器具有固有的非线性特征,如接触非线性、材料非线性等。在实际应用中,这些非线性会导致滤波器产生无源互调效应[10-12]大富豪棋牌游戏。在超宽带脉冲环境下,由于耦合感应的电压更高,频谱更宽,因此将会不可避免的出现这种非线性无源互调响应。通常情况下,这种响应的关系用多项式可表示为

                      ${V_{{\rm{out}}}} = a + b{V_{{\rm{in}}}} + cV_{{\rm{in}}}^2 + dV_{{\rm{in}}}^3 + \cdots $

                      (2)

                      式中:abcd为多项式系数。在超宽带脉冲作用下,其输入电压可表示为

                      ${V_{{\rm{in}}}} = \sum\limits_{i = 0}^\infty {{V_{{\rm{in}}}}\left( {{\omega _i}} \right)} $

                      (3)

                      式中:${V_{{\rm{in}}}}\left( {{\omega _i}} \right)$大富豪棋牌游戏为傅里叶变换频域量。以两频率点为例,将式(2)代入式(1)即可得到非线性无源互调的各阶产物为

                      ${\omega _{{\rm{im}}}} = m{\omega _1} + n{\omega _2}$

                      (4)

                      式中:mn为整数,$\left( {\left| m \right| + \left| n \right|} \right)$为互调阶数。不同于通信系统主要关注的是两个频点的3阶互调产物,本文的超宽带脉冲含有连续频谱,需要考虑的连续谱的互调产物,因此计算难度更大[13-14]大富豪棋牌游戏。当互调产物落在带内时,将会通过滤波器,从而导致传递函数大于1。当互调产物落在通带之外时,滤波器将会抑制其通过。

                      除此之外,互调产物随着输入功率的变化还将会出现线性-非线性相互作用[15-16]。针对同一滤波器,图6大富豪棋牌游戏给出了在超宽带脉冲波形相同、峰值场强较小环境下滤波器的传递函数(耦合到前端的输入电压约为214 V)。由此可见,在不同场强的超宽带脉冲辐射环境下,滤波器的传输特性也不同。其主要互调产物不但不同,而且还具有非线性。因此,在超宽带脉冲作用下,对滤波器的互调产物预测非常困难。

                      图  6  较小强度的超宽带脉冲环境测量得到的传递函数

                      Figure 6.大富豪棋牌游戏  Measured transfer function under lower intensity UWB pulses

                    • 根据滤波器的耦合谐振器理论,它具有一定的Q[17]。也就是说,滤波器具有储能和谐振输出特征。当超宽带脉冲信号耦合进入滤波器后,滤波器将会存储超宽带脉冲信号的能量,然后逐渐输出。在储能的过程中,将会出现非线性无源互调。在输出过程中,将会出现滤波和振荡,并且振荡周期逐渐趋向于通带频率的周期。此外,脉冲振荡信号的衰减时间与Q值密切相关,其衰减时间常数$\tau $可表示为

                      $\tau = \frac{Q}{\omega }$

                      (5)

                      式中:$\omega $为角频率。一般情况下,射频滤波器在通带内的Q值约为几十,由此可计算得到衰减时间常数约为10−7 s量级。另外,由图4可知,经过滤波器后输出的信号时长(最大值的1/e)约3×10−7大富豪棋牌游戏 s,这与上述的测量结果基本一致。

                    • 通过上述分析可知,滤波器在低功率连续波环境下和高功率超宽带脉冲环境下的响应机理不同,得到的传递函数也不相同。为了进一步分析其在应用上的差异,可分析他们预测的输出电压波形。根据图2中的输入电压${V_{{\rm{in}}}}\left( t \right)$图5中传递函数的傅里叶逆变换$T\left( t \right)$,利用下式可得预测结果如图7所示。

                      图  7大富豪棋牌游戏  基于两个传递函数的预测波形与实测波形比较

                      Figure 7.  Predicted results based on foregoing two transfer functions

                      ${V_{{\rm{pred}}}}\left( t \right) = {V_{{\rm{in}}}}\left( t \right) \otimes T\left( t \right)$

                      (6)

                      式中:${V_{{\rm{pred}}}}$预测结果;$ \otimes $为卷积运算符。

                      图7大富豪棋牌游戏中的实线为实测波形,虚线为基于传递函数的预测波形。由此可见,基于超宽带脉冲测得的传递函数,其预测结果与实测结果基本一致。而基于矢网扫频测得的传递函数,其预测结果无论是从能量上、峰值上,还是振荡特征上都明显小于实测结果。这主要因为矢网测得的传递函数幅度谱明显小于真实的幅度谱,并且在相位上也存在较大差异。以上结果也反映出连续波扫频方法测量的结果不可用于超宽带脉冲耦合效应分析。

                    • 文中分别在低功率连续波和超宽带脉冲条件下开展了射频滤波器响应的实验研究和理论分析。在超宽带脉冲条件下,该型滤波器能够显著地降低超宽带信号峰值幅度,但是滤波器的时域响应波形出现了脉冲振荡特征,并且其传递函数在带内某些频段远大于1。这主要是滤波器固有的非线性效应和Q值效应引起的,由此导致在超宽带脉冲作用下滤波器出现了非线性无源互调、储能振荡等现象,其响应机理与连续波条件下的响应机理明显不同。另外,基于连续波测量结果预测的超宽谱脉冲激励响应在能量上和峰值功率上都明显小于实测结果。由此可知,在超宽带脉冲效应分析和评估中,如果系统中存在滤波器,则不可采用连续波扫频测试结果进行分析。另外,由于核电磁脉冲与本文研究的超宽带脉冲具有相似特性:宽谱和强场[18],因此本文的结论同样适用于核爆炸电磁脉冲效应的研究。

                  参考文献 (18)

                  目录

                    /

                    返回文章
                    返回